太陽(yáng)屏熱變形研究的論文
摘要：地球同步軌道輻射制冷器中大口徑太陽(yáng)屏常采用圓錐型和方錐型。運用有限元方法就這兩種形狀的大口徑太陽(yáng)屏對由溫差而產(chǎn)生的熱變形進(jìn)行了分析。給出了圓錐型和六面體方錐型太陽(yáng)屏的有限元模型和熱變形圖，同時(shí)描繪出與圓錐外徑相同時(shí)不同邊數的方錐型太陽(yáng)屏的最大熱變形量的關(guān)系對比曲線(xiàn)，得出相應的結論。就熱變形而言，在工藝允許的條件下，最好采用圓錐型太陽(yáng)屏；如果采用方錐型，則方錐型的邊數越多熱變形越小。
關(guān)鍵詞：大口徑太陽(yáng)屏有限元方法熱變形
1前言
輻射制冷器具有重量輕、無(wú)運動(dòng)部件、壽命長(cháng)、無(wú)振動(dòng)、極少消耗航天器寶貴能源等突出優(yōu)點(diǎn)，特別適合空間飛行器紅外遙感探測的使用要求。目前，輻射制冷技術(shù)是空間長(cháng)壽命飛行器制冷手段的首選【1】。地球同步軌道衛星運行的角速度與地球自轉角速度相同，相對地球是靜止的，可以實(shí)現全天的對地觀(guān)測。由于赤道平面與陽(yáng)光所在的黃道平面有23.50的夾角，陽(yáng)光能照射到衛星的各個(gè)表面。當輻射制冷器開(kāi)口指向地球的北極或南極時(shí)，陽(yáng)光照射到輻射制冷器的時(shí)間一年當中只有六個(gè)月，在夏至（或冬至）時(shí)入射角最大為23.50。
為避免直射陽(yáng)光對輻射制冷器性能的影響，一般采用兩種方法來(lái)解決。一種方法是衛星在春秋分點(diǎn)調頭，輻射制冷器永遠見(jiàn)不到太陽(yáng)光。采用這種方法，輻射制冷器的結構簡(jiǎn)單，制冷性能易達到，但對衛星總體技術(shù)的要求高；另一種方法是衛星在春秋分點(diǎn)不調頭，陽(yáng)光入射角隨季節變化，輻射制冷器可采用太陽(yáng)屏來(lái)屏蔽太陽(yáng)光，但這種方法加大了輻射制冷器的研制難度。目前我國常采用第二種方法來(lái)解決直射陽(yáng)光對輻射制冷器性能的影響【2】。隨著(zhù)空間制冷技術(shù)的不斷發(fā)展，要求提供更大的制冷量和更低的制冷溫度，這無(wú)疑將增大輻射制冷器的尺寸，因此使得研究大口徑的太陽(yáng)屏由溫差而引起的熱變形顯得更為重要�？紤]到工藝等因素，常采用的大口徑太陽(yáng)屏的形狀有圓錐型和方錐型兩種。
2大口徑太陽(yáng)屏的熱變形分析
有限元方法是20世紀中葉在電子計算機誕生
后，在計算數學(xué)、計算力學(xué)和計算工程科學(xué)領(lǐng)域里誕生的最有效的計算方法。有限元方法的基本思想是將連續的求解域離散為一組有限個(gè)、且按一定方式相互聯(lián)結在一起的單元的組合體。由于單元能按不同聯(lián)結方式進(jìn)行組合，且單元本身又可以有不同的形狀，因此可以模型化幾何形狀復雜的求解域。經(jīng)過(guò)40年的發(fā)展不僅使各種不同的有限元方法形態(tài)相當豐富，理論基礎相當完善，而且依據開(kāi)發(fā)了一批實(shí)用有效的通用和專(zhuān)用有限元軟件，使用這些軟件已經(jīng)成功地解決了機械、力學(xué)、物理和熱學(xué)等領(lǐng)域眾多的大型科學(xué)和工程計算難題【3】。其中ANSYS是眾多通用有限元軟件中應用較廣的軟件之一。
計算過(guò)程中，大口徑太陽(yáng)屏選用航空航天中常用的硬鋁材料,太陽(yáng)屏的厚度取為3mm，高度取為600mm。太陽(yáng)屏的溫度假定從無(wú)陽(yáng)光照射時(shí)的-80℃變化到有陽(yáng)光照射時(shí)的20℃，為簡(jiǎn)化計算忽略了材料的屬性隨溫度的變化影響，取材料屬性在這一溫度范圍內的平均值來(lái)代替，其中材料的熱膨脹系數取為21.4×10-6，彈性模量取為72GPa【4】。表一給出計算時(shí)的圓錐型太陽(yáng)屏的半徑和與圓錐外徑相同時(shí)不同邊數的方錐型太陽(yáng)屏的邊長(cháng)。
表一圓錐型太陽(yáng)屏的`半徑和方錐型太陽(yáng)屏的邊長(cháng)形狀大口徑端半徑或邊長(cháng)（mm）小口徑端半徑或邊長(cháng)（mm）
圓錐型750450
四面體1060.7636.4
六面體750450
八面體574344.4
十面體463.5278.1
十二面體388.2232.9
依據以上模型信息，在有限元ANSYS軟件中進(jìn)行大口徑太陽(yáng)屏的熱變形分析。首先通過(guò)對太陽(yáng)屏的形狀和所受到的載荷及邊界條件的初步判定，決定采用shell四面體單元來(lái)模擬太陽(yáng)屏的受力情況。選好單元后，設定單元的實(shí)常數即厚度為3mm，并依據查到的資料對材料的屬性賦予了相應的值。在此基礎上采用實(shí)體建模方法建立了大口徑太陽(yáng)屏的實(shí)體模型，劃分網(wǎng)格并對網(wǎng)格進(jìn)行檢查得到了與實(shí)體模型相對應的有限元模型。設定溫度載荷從-80℃變?yōu)?0℃，約束錐型的小口徑端為固定端，設置求解類(lèi)型為靜態(tài)分析，再對建好的有限元模型進(jìn)行檢查后進(jìn)行求解分析，得到最終的分析結果。
3結果和討論
圖一和圖二分別給出了圓錐型太陽(yáng)屏和六面體方錐型太陽(yáng)屏的有限元模型。其中圓錐型太陽(yáng)屏共劃分622個(gè)節點(diǎn)，578個(gè)單元；六面體太陽(yáng)屏共劃分575個(gè)節點(diǎn)，524個(gè)單元。為驗證有限元網(wǎng)格密度是否足夠，又分別細化太陽(yáng)屏的有限元模型，計算后的結果與上述網(wǎng)格密度時(shí)的結果基本一致，表明以上網(wǎng)格的精度可以滿(mǎn)足計算的精度要求。
圖1圓錐型太陽(yáng)屏有限元模型
圖2六面體方錐型太陽(yáng)屏有限元模型
依據以上的有限元模型，經(jīng)分析得到了圓錐型
太陽(yáng)屏在溫度載荷從-80℃變?yōu)?0℃，圓錐型的小口徑端為固定端時(shí)的變形分布情況如圖三所示。由圖三可知太陽(yáng)屏的變形沿圓錐的母線(xiàn)方向從小口徑端到大口徑端呈均勻性變化，變形量逐漸增大，小口徑端為約束端無(wú)變形，大口徑端的變形量最大為1.963mm。
圖3圓錐型太陽(yáng)屏的熱變形分布圖
為了對比圓錐型太陽(yáng)屏和方錐型太陽(yáng)屏的熱變形情況，對六面體方錐型太陽(yáng)屏在同樣載荷和邊界條件下的熱變形進(jìn)行了分析。六面體方錐型太陽(yáng)屏的變形分布情況如圖四所示，由圖四可知太陽(yáng)屏的變形規律與圓錐型太陽(yáng)屏的相一致，即太陽(yáng)屏的變形沿多面體小口徑端到大口徑端呈均勻性變化，變形量逐漸增大，小口徑端為約束端無(wú)變形，大口徑端的變形量最大為2.019mm。由這兩個(gè)變形分布圖對比可知，在距小口徑端相同的距離處，多面體太陽(yáng)屏的變形量均大于圓錐型太陽(yáng)屏的變形量。
圖四六面體方錐型太陽(yáng)屏的熱變形分布圖
同時(shí)，為了比較不同邊數的方錐型在相同的載荷和邊界條件下的熱變形情況，又分別對四面體、八面體、十面體和十二面體方錐型太陽(yáng)屏進(jìn)行了分析，得到了多面體的邊數和最大變形量之間的關(guān)系曲線(xiàn)如圖五所示。由圖五可知隨著(zhù)多面體邊數的增多大口徑太陽(yáng)屏的最大變形量逐漸減小，如果多面體的邊數增加為無(wú)窮多，太陽(yáng)屏的最大變形量將趨近圓錐型的變形值達到最小。
圖五多面體的邊數與最大變形量的關(guān)系曲線(xiàn)
4結論
采用有限元方法對地球同步軌道輻射制冷器中常采用的圓錐型和方錐型的大口徑太陽(yáng)屏，對由季節變化而引起的溫差而產(chǎn)生的熱變形進(jìn)行了分析。就熱變形而言，太陽(yáng)屏的小口徑端為約束端無(wú)變形，沿著(zhù)母線(xiàn)方向隨著(zhù)口徑增大變形量逐漸增加，大口徑端變形量達到最大值。同時(shí)，多面體的邊數越多大口徑端的變形量越小。因此在工藝允許的條件下，最好采用圓錐型太陽(yáng)屏，如果采用方錐型，則應選用盡可能多的邊數。
參考文獻
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